Простой инверторный источник плазменной резки без микроконтроллера , плазменная резка инвертор

Классный станок!

Моделировал в LTspice блок управления ШИМ и воздушным клапаном. Клапан всегда включается-выключается с некоторой задержкой , величина которой в модели зависит от величин R4,R5,C2. Логика работы схемы хорошо согласуется с работой при использовании резака S45 и не требует дополнительных ухищрений. При работе с резаком РТ-31 требуется предварительная подача воздуха , что при использовании данной схемы требует обеспечить минимальную задержку включения воздушного клапана и обеспечивать начало работы осциллятора после подачи воздуха. Файл модели в архиве.

Немного переработал схему управления блокировкой ШИМ и воздушным клапаном . Алгоритм работы соответствует применению резака РТ-31. После нажатия кнопки на резаке (LOUT) через 10ms включается клапан (подается воздух) , через 800 ms разблокируется ШИМ , производится резка. При отпускании кнопки на резаке через 200 ms блокируется ШИМ , ведется продувка , через 3s отключается клапан. Критика предложенного решения , так как в схемотехнике не силен? На данный момент это только теория . Модель в LTspice (файл в архиве). Резистор R6 model используется только в модели, чтобы видеть процессы в транзисторе M1, R9 - имитирует катушку клапана.


Сообщение отредактировал Nikkk - 21.3.2016, 19:59

Если использовать ШИМ на UC3845 , то блокировать его можно шунтируя времязадающий конденсатор генератора (вывод 4 UC3845). Модель в LTspace работает (файл модели в архиве)

Замечания, критика, пожелания?

Сообщение отредактировал Nikkk - 21.3.2016, 22:36

пытался повторить расчёт eer42X15 24:9 для cut40 не получилось покажите как надо?

Вам необходим расчет числа витков обмоток для данного сердечника на рабочую частоту 100кГц ? Если же вам не понятно каким образом получается выходное напряжение около 230в при входном напряжении 310 в , то я исходил из своего предположения , что вторичная обмотка состоит из двух секций с коэффициентом трансформации 24:9 включенных между собою последовательно (этому нашел подтверждение копируя рисунок печатной платы), тогда фактический коэффициент трансформации 24:9Х2 (4:3). Далее решается пропорция 4 это 310 В , 3 - неизвестно (выходное напряжение) . Выходное напряжение составит 310Х3/4=232в.
В ближайшем будущем планирую приобрести единичный экземпляр трансформатора для препарирования, чтобы окончательно расставить точки над i .

Интересно было посмотреть . Намотка импульсных трансформаторов в Китае http://www.youtube.com/watch?v=G-KdT8Up7Lk

Для расчета трансформатора двухтактного преобразователя существует хорошая, проверенная практикой программа : "Е.А. Москатов. Программа расчета трансформатора для двухтактного импульсного источника питания Transformer 3.0.0.3" http://nice.artip.ru/ea-moskatov-programma...chnika-pitaniya

Сообщение отредактировал Nikkk - 22.3.2016, 20:21

В этой программе всё нужно вводить в ручную по моему есть программы проще где сердечник вводишь только марку хотя у меня и ими не получается высчитать витки и остальное .

Я попробую рассчитать в ближайшие выходные. Дайте исходные данные ( сердечник , рабочая частота , выходное напряжение). Я самостоятельно собирал только однотактные источники, да и то более десяти лет назад . Может спецы готовый расчет и изволят рассмотреть. А вы собираетесь копировать CUT-40?

Пока нарисовал силовую под 3xETD49 там каркасы шире. За одно рисую силу для сварки так же на 3хETD49 и диодах 12штук STTH60w02cw-халявные.

Да, в указанной мною программе расчет не получился. Я озадачен. Нашел вот статью по расчету импульсного преобразователя двухтактного преобразователя
http://npl-polus.ru/articles/electronic/imptrans .

Посчитал, для ЕЕR42X15 на частоте преобразования 100кГц первичная обмотка при входном напряжении 310 вольт будет иметь 4 витка , вторичная - при выходном напряжении 230в - 3 витка.
Нашел , что параметр сердечника EER42X15 Al(минимальное значение) составляет 4200nH/N^2 (данные в архиве ЕЕR.pdf) , тогда Lm первичной обмотки составляет 67мкГн , вторичной - 37мкГн. Промоделировал в LTspise (модель в архиве) . Работает , но RMS тока намагничивания составляет около 7,5А , что полагаю много. Значит число витков обмоток надо увеличить. Окончательно по результатам моделирования: число витков первичной обмотки 7 , вторичной -5 ; RMS тока намагничивания при этом около 2,5А (полагаю вполне приемлемым).

Сообщение отредактировал Nikkk - 23.3.2016, 23:19

Для себя бы мотал (для EER42Х15) : число витков первичной обмотки -7 витков , вторичной -5 витков (подробности в предыдущем посте; вторичная обмотка одна ). Особенная просьба высказаться несогласных с таким решением! Для ЕТD 49 посчитаю к выходным .

добавлено от 28.03.2016г. В расчетах я ошибся. Ошибка в выборе сечения сердечника составила примерно в три раза в сторону увеличения. Соответственно полученное число витков отличается от искомого в сторону уменьшения.

Сообщение отредактировал Nikkk - 28.3.2016, 20:51

Что курим?раз такие моточные получаете?

Статью http://npl-polus.ru/articles/electronic/imptrans и модель в LTspise (подробности через пост выше). Если где косяк , то по существу пожалуйста. Человек просил помощи в расчете, я изложил свою точку зрения. Сурьезных глюков не вижу (тем более , что мне неизвестен материал сердечника (максимальная индукция)).

... Вывод формулы для числа витков.
При подаче напряжения U на обмотку в ней возникнет ЭДС индукции E: U = -E = n Sc dB / dt
Для синусоидального напряжения с амплитудой Um: Um = n Sc ω Bm
Откуда число витков n = Um / ( Sc ω Bm )
Выразив круговую частоту через обычную, а площадь в см2 получим инженерную формулу: n = 0,16 ⋅10^4 ⋅Um/( f Bm Sc )
Для прямоугольного напряжения величиной Um: dB = dt Um / ( n Sc )
Интегрируя по времени от 0 до T/2 и учитывая, что за половину периода поле изменится от -Bm до +Bm получим: 2Bm = ( T / 2) Um / ( n Sc )
Выразив период через частоту, а площадь в см2 получим инженерную формулу: n = 0,25 ⋅10^4⋅Um/ ( f Bm Sc )

Зы! Если в EER 42X15 материал 6H , то курится прямо в кайф
http://www.fdk.com/cyber-e/pdf/fe_shape.pdf
http://www.fdk.co.jp/cyber-e/pdf/FP-FPE001.pdf

Сообщение отредактировал Nikkk - 23.3.2016, 23:49

Ну так если умножить ваши витки полученные на 3, то получится именно то что нужно.Для 100кГц первички 21виток, для моста

Сообщение отредактировал oleg1ma - 24.3.2016, 0:22

Ткните носом в расчет, которым пользуетесь, пожалуйста. Второй источник и таже формула которой пользовался я http://vicgain.sdot.ru/Programs/Calculatio...transformer.pdf . Память подсказывает , читал ранее где-то , что при расчете двухтактных импульсных трансформаторов не рекомендуют брать расчетную максимальную индукцию в сердечнике более 0,1-0,15Bm

Параметры феррита JPP-4 для EE http://www.sicovend.ch/userfiles/File/Sico...ications_EE.pdf
http://songchiang.com.tw/a-core.pdf

Мои вышеприведенные выкладки не выдерживают проверочный расчет на достижение максимальной индукции при достигаемой напряженности магнитного поля? Однако осмелюсь утверждать , что для EER 42X15 из материала JPP-4 количество витков первичной обмотки для частоты 100кГц можно сократить до 7 (модель в архиве) . Да , так и обкуриться недолго


Сообщение отредактировал Nikkk - 24.3.2016, 13:08

Из какого материала сердечник? Рабочая частота 100 кГц? Сердечник такой http://html.alldatasheet.com/html-pdf/1907...9/1/B66367.html

Заказал себе экземпляр для препарирования EER42X15 24:9 обошлось в 400 рублей http://tao38.ru/item?id=17262270189

Сообщение отредактировал Nikkk - 24.3.2016, 14:20

Смотрите тут

Благодарю.

Не знал что маркировка трансформатора 24:9 обозначает число витков первичной и вторичной обмоток http://valvol.ru/topic2255.html . Данное подтверждает и информация http://www.kalyaev.com/2010/20100415/EER42x15.pdf

Сообщение отредактировал Nikkk - 24.3.2016, 15:46

Материал пока не знаю должны позвонить на телезавод узнать стоит в блоке питания длинна49 высота двух половинок 46.5 ширина 17 большой диаметр 37 центральный зазор 2мм